額定轉速：125i/min設計出力：325.水導軸承：稀油潤滑，分塊瓦結構水導參數：10塊水導軸承楔子板斜度：1：20水導軸瓦單邊間隙：3.x10~4m~3.3k 2原機組導軸瓦間隙調整工藝當機組盤車確定機組軸線調整合格及機組推力瓦受力調整合格后，方可進行機組各部分導軸承瓦的間隙調整21水導軸瓦間隙調整工藝水導軸瓦間隙調整應具備：①水導軸瓦必須研磨合格；②檢查水導瓦、主軸軸領應清掃干凈，軸領應無高點和毛刺，③水導軸瓦瓦面涂上透平油。
水導軸瓦間隙調整過程：在水導軸軸承體與主軸軸領間的+x-x+y-y方位對稱用4臺10t千斤頂將水導軸承軸承體與主軸軸領之間的距離調至合格規范之內并在軸承體測量部位1簡介龍羊峽水電站共裝有4臺sf320-48/12800-g水輪發電機組，相繼于于1987年10月~ 1989年6月投產發電sf320-48a2800-g水輪發電機租賃機組由東方電機廠制造，其主要特點是：發電機租賃部分沒有推力軸承和上導軸承，無下導軸承；水輪機（hld06a-l- 600）部分設有水導軸承額定出力：320mw額定轉速：125i./min上導軸承：稀油潤滑，分塊瓦結構上導參數：18塊上導軸承楔子板斜度：1：20hld06a-l-600水輪機主要技術參數：設計水頭：122m設計流量：298m3/s做好記號調整水輪機主軸軸領與水導軸承軸承體之間的距離時必須保證水輪機上下迷宮間隙均勻合格然后在水導瓦瓦面中間與主軸軸領之間加30~35道的塞尺并用頂絲將瓦緊頂在主軸軸領上，此時將水導軸承楔子板落下敲緊，測得數據a再將頂絲松開吊出水導瓦和楔子板，拿走塞尺，按數據a調整水導瓦和楔子板距離a，使a，然后擰緊固螺栓2最后將己調整好間隙的水導瓦吊入其相應位置并緊固相應螺栓，到此一塊水導瓦的間隙即調整完畢依此方法調整其它9塊水導瓦間隙，然后拆取千斤頂以上調整中數據a必須確保水導軸瓦間隙單邊在3.（xkt4~ 3.3<1（t4m范圍內。水導瓦與楔子聯接形式見2.2上導軸瓦間隙調整工藝由于上導軸承結構基本同水導軸承結構相同，只是在上導軸瓦間隙調整前必須認真檢查軸瓦絕緣是否合格、軸瓦間隙調整前上導軸位調整必須確保發電機空氣間隙在合格范圍之內。因此上導軸瓦間隙調整工藝同水導軸瓦間隙調整工藝基本相同3改進后機組導軸瓦間隙調整工藝以水導軸瓦間隙調整為例：水導軸瓦間隙調整同樣應將水導軸位調至合格范圍內，然后將水導軸瓦下落至相應位置同時將對應楔子板落下并與軸瓦緊靠以確保水導軸瓦與主軸軸領間隙為零、楔子板與水導軸瓦間隙為零，然后用調整螺栓3提升楔子板楔子板的提升高度即為實測a，從而保證機組運行中水導軸瓦與軸領間隙單邊在1（4m范圍之內。
他的根據楔子板斜度心20計概得，如楔子板示意圖0.33mm范圍變化，因而dc應在6. 00~6.6mm范圍內。dc即為楔子板實際應提升高度a（同樣可以得出上導軸瓦單邊間隙為1.5x10-4~2.0<10-4m時其楔子板提升高度應為提出水導軸瓦與楔子板復查，a'應在6. 6.60mm之間，然后擰緊螺栓2，最后將水導軸瓦與楔子板一起下至相應位置并緊固相應螺栓，到此一塊水導軸瓦間隙調整完畢。
依此方法調整其它9塊水導軸瓦間隙，待10塊瓦間隙調整完再松開并拆取千斤頂。到此水導軸瓦間隙調整工作結束。
4改進后調整工藝的優點改進后的工藝：①不用頂絲頂瓦及給瓦面中與軸領間加尺gmie時、省力t/改進后的。net調整工藝不會產生在瓦面中間與軸領間加塞尺所調水導瓦間隙不準確的問題利用改進后的導軸瓦間隙調整工藝在龍羊峽電廠1992年以后的屢次檢修中均使用，檢修后機組導軸承運行良好，擺度均在設計范圍內用改進后的工藝調整sf320-水輪發電機組導軸瓦間隙具有更加可操作調整數據更加準確的優點，完全可以確保機組擺度在設計范圍內。同樣，結構導軸承水輪發電機租賃機組也可以采用此工藝（上接第43頁）統的學習，技術人員深入施工現場，時刻留意巖石開挖時巖性的變化，如有可利用料，直接通知生產調度及時安排，有選擇地挖裝碴料，運至備料場。
對一些巖性把握不清時，及時聯系監理地質工程師到現場聯合鑒定巖性，最大限度地杜絕可用料的流失。
4.2.3堆碴和棄碴的現場管理堆碴和棄碴嚴格按設計要求執行，堆碴分層堆放，保證取用順利，每層堆碴高度層小于2m；嚴格區分可利用料和棄料；超徑料在開挖現場隨時解??；每5~ 10<104m3取樣一次，現場檢測顆粒級配及巖性，保證填筑壩料的質量；碴場派專人負責管理，指揮機械作業及日常生產，做好施工記錄，兩個碴場各固定一臺推土機，用于分層整平。
5結語通過以上一系列控制措施的實施，開挖壩料的質量和數量得到了有效保證，現場抽樣檢測的結果均滿足級配要求


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